第二章 · 索力调整

调斜拉索的张力，看主梁变形

斜索把主梁向上托，也把主梁拉向塔。直接拖动索上圆点，张力、作用分力和主梁响应同步改变。

施调量 · 输入调每根斜索的张力 T青色内索 / 橙色外索

→

传给主梁向上托力 V + 水平力 H在斜索下锚点作用

→

被调量 · 输出主梁位移 w、弯矩 M直接看桥上的变化

优化目标每根索力上限 kN

相同张力不等于相同向上托力：较陡的内索，把更多张力用于向上托梁。

精确输入内索 T_内 kN / 每根外索 T_外 kN / 每根

约束：0 ≤ T内、T外 ≤ 4000 kN；三个主梁支座竖向反力均不小于 0。

当前状态满足索力范围与支座不拔起条件。

锚点上的力θ 从水平线量起

↕ 点选或拖斜索圆点：上拖增力、下拖减力 · 同色左右两根同步

正在准备桥梁模型……

60 m + 60 m · 顶锚高差 40 m
q = 80 kN/m · EI = 272 × 10⁶ kN·m²
紫色梁：变形 ×300；虚线：原位置

所选截面

赭红：正弯矩，下缘受拉深蓝：负弯矩，上缘受拉灰线：初始索力对照

截面位置 x 30.0 m

紫色主梁是放大后的变形实体，虚线是未变形位置；三处支点位移始终为零。索下锚点随显示梁移动；力箭头按未变形斜索方向分解，显示放大不改变计算几何。

托力相同，较平的索需要更大张力

两幅图采用同一力的比例尺。斜边是张力 T，竖边是托力 V，横边是水平力 |H|。

全梁弯矩均方根—初始索力为对照基准

所选截面 x = 30.0 m——

主梁支座	左端 x = 0	塔位 x = 60	右端 x = 120
向上反力 / kN	—	—	—

每根斜索	拉力 T / kN	向上分力 V / kN	水平分力 \|H\| / kN
内索 · x = 40、80 m	—	—	—
外索 · x = 20、100 m	—	—	—

竖向分力改变弯曲V_j = T_j sin θ_j外索 θ = 45°；内索 θ ≈ 63.435°。

水平分力形成轴压|H_j| = T_j cos θ_j左半桥索力向右，右半桥向左；主梁受压取 N < 0。

中支点保持位移为零R_c = [w^(q)(60) − ΣV_jG(60,a_j)] / G(60,60)G 是 120 m 简支梁的单位向下荷载柔度；中支点反力是向上的冗余力。

M(x) = qx(120−x)/2 − ΣV_jg_M(x,a_j) − R_cg_M(x,60)

J = ∫₀¹²⁰ M(x)² dx → 最小；0 ≤ T内、T外 ≤ T上限；R左、Rc、R右 ≥ 0。

g_M 是简支梁单位向下集中力的弯矩影响函数。挠度采用相同的力与支承条件计算。索力调整改变弯曲与轴压，单纯减小弯矩并不等于完成主梁或拉索的承载力验算。